蓄电池储能系统作为微网内的主电源时，储能用并网变流器工作在独立运行模式，控制出口侧交流母线电压幅值和频率恒定。这种控制方式与柴油发电机有着本质的不同，储能系统受变流器中电力电子器件的限制，一般不具备短期过流能力。当柴油机与储能并网变流器并列运行时，如果储能并网变流器仍工作在独立运行模式，微网内净负荷的扰动，易使得两者的端口电压发生偏差，加之储能变流器与同步发电机之间等值阻抗较小，因此较小的电压偏差就会产生较大的无功环流，容易导致储能用变流器过流保护动作，净功率将全部转移到柴油机，进而容易引发连锁反应，系统崩溃。因此，微网内主电源从储能系统转为柴油机或者从柴油机转为储能系统的时候，通常先关闭主电源，然后重新启动柴油发电机或者储能系统，系统恢复供电。在双主电源切换过程中，系统内存在着短时停电。针对主变并网模式和独立运行模式的无缝切换控制策略，文献[6-7]提出逆变器在并网运行时采用电流控制模式，独立运行时则采用电压控制模式，运行模式切换时主控制器应能够满足在 2 种制模式间快速切换的要求。文献[8]采用上层控制器及控制器局域网络(controller areanetwork，CAN)总线通信对微网内主电源与从电源进行协调控制，且主电源必须满足在电压控制模式及电流控制模式间的快速切换。文献[9]指出控制器在电压控制和电流控制 2 种模式间切换时，会导致输出结果出现偏差，容易造成暂态冲击，因此提出一种采用内环电流滞环控制，外环为电容电压及并网电流并行控制的控制算法。控制模式切换时不需要改变控制结构，但滞环电流控制下器件开关频率较高，会增加系统损耗。文献[10]在电压电流双闭环控制基础上引入虚拟阻抗，并网运行时通过改变虚拟阻抗来相应控制其输出电或功率，属于间接电流控制，且模式切换过程中仍存在电流和功率冲击。然而上述文献所提出的方法均为存在大电网时微网内主电源在双运行模式之间的无缝切换。该场景与孤立微网系统中双主电源的无缝切换并不相同。与大电相比，柴油发电机组缺乏足够的惯性，不能等同于恒定的电压源。
| 120KW静音柴油发电机 | |
| 品牌 | 萨登SADEN |
| 型号 | DS120CE |
| 机组参数 | |
| 额定功率（KW） | 120 |
| 额定容量（KVA） | 150KVA |
| 额定电流(A) | 216 |
| 额定输出电压 | 400V/230V |
| 额定转速 | 1500rpm |
| 额定频率 | 50/60Hz |
| 燃油消耗率（g/kw.h） | ≤198 |
| 启动控制方式 | 电动DC24V |
| 额定功率因数 | COSΦ=0.8（滞后） |
| 稳态电压调整率（%） | ≤±1 |
| 电压波动率（%） | ≤±0.5 |
| 燃油牌号 | （标准）0#轻柴油（常温） |
| 瞬态电压调整率（%） | ＋20～－15 |
| 电压稳定时间（s） | ≤1 |
| 频率波动率（%） | ≤±0.5 |
| 瞬态频率调整率（%） | ＋10～－7 |
| 频率稳定时间（S） | ≤3 |
| 燃油牌号 | （标准）0#轻柴油（常温） |
| 噪声（LP7m） | 66dB |
| 外形尺寸 | 2850×1150×1500（L×W×H mm） |
| 机组重量 | 1850kg |
| 发动机参数： | |
| 品牌 |
萨登（另选发动机价格另谈： 康明斯、帕金斯、道依茨等） |
| 柴油机型号 | SD4H180D2CD |
| 柴油机功率 | 132KW |
| 气缸数/敢提结构 | 4/L型 |
| 缸径*行程 | 105×124mm |
| 燃油消耗率（g/kw.h） | ≤205 |
| 启动方式 | DC24V电启动 |
| 供油方式 | 直喷 |
| 排气量（L） | 4.3 |
| 调速方式 | 电子调速 |
| 进气方式 | 涡轮增压 |
| 发动机型式 | 直列、四冲程、水冷、直接喷射式 |
| 转 速 | 1500rpm |
| 电机参数 | |
| 电机品牌 | 萨登/斯坦福 |
| 发电机型号 | STL-120 100%全铜无刷发电机 |
| 额定功率(Kw) | 120 |
| 额定容量（KVA） | 150 |
| 额定电流（A） | 216 |
| 额定电压 | 400V/230V |
| 绝缘等级 | H级 |
| 接线方式 | 三相四线、Y型接法 |
| 防护等级 | IP22 |
| 调节方式 | AVR（自动电压调节器） |
| 额定转速 | 1500rpm |
| 输出频率 | 50Hz |
| 输出因数 | COSΦ=0.8（滞后） |
898995850
